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往復(fù)振動篩板塔強(qiáng)化低界面張力萃取體系傳質(zhì)效率(二)
來源:化工進(jìn)展 瀏覽 175 次 發(fā)布時間:2024-12-05
2.2液泛通量
在一定篩板振動強(qiáng)度和相比下,增加兩相流速到某一值時,分散相滯存率會急劇增加,而分散相滯存率過大會破壞兩相正常的逆流狀態(tài),導(dǎo)致連續(xù)相夾帶分散相液滴從出口一同流出,這樣的狀態(tài)叫作液泛,測定此時的分散相滯存率并記錄兩相的流量,就得到該操作下的液泛條件。
液泛條件的測定由于操作穩(wěn)定性差而難度較大,利用關(guān)聯(lián)式預(yù)測液泛條件是常用且有效的方法。預(yù)測關(guān)聯(lián)式中常引入特性速度。針對萃取操作處于分散區(qū)的情況,汪家鼎等提出的特性速度u0關(guān)聯(lián)式較準(zhǔn)確,見式(2)。
表3不同操作條件下的特性速度與指數(shù)
將式(2)等號兩邊取對數(shù)對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬合得到指數(shù)n與特性速度u0值列于表3。
由表3中數(shù)據(jù)可以看出d→c的指數(shù)n在1.2左右,c→d的n在3.9左右,說明指數(shù)只與體系的物性有關(guān),與操作條件無關(guān),傳質(zhì)方向不同導(dǎo)致指數(shù)n不同主要是有機(jī)相和水相分別作分散相的緣故。而特性速度與相比有關(guān)。由表3實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出,正丁醇-丁二酸-水體系的特性速度同時受兩相流速、相比和傳質(zhì)方向的影響,它們都對液滴大小有影響。
利用式(3)~式(5)計算得到的液泛速率及液泛滯存率與實(shí)測值列于表4。
表4中的數(shù)據(jù)對比顯示液泛條件下實(shí)測值與預(yù)測值的相對誤差在±9%之內(nèi),說明式(3)~式(5)能夠較為準(zhǔn)確地預(yù)測低界面張力體系在往復(fù)振動篩板塔的流體力學(xué)性能。同時也證明達(dá)到液泛時的分散相滯存率xF取決于相比L和傳質(zhì)方向,與篩板的振動速率無關(guān)。
表4液泛點(diǎn)實(shí)測數(shù)據(jù)與計算數(shù)據(jù)的對比
2.3體積傳質(zhì)系數(shù)
考慮到萃取中軸向混合對傳質(zhì)影響較大,用軸向擴(kuò)散模型描述萃取塔液-液兩相傳質(zhì)過程更接近于實(shí)際情況。雷夏等[18]在Miyauchi和Vermeulen[19]提出的擴(kuò)散模型的基礎(chǔ)上利用濃度剖面最優(yōu)化擬合方法求取傳質(zhì)單元高度。本文借鑒該方法的分析思路得到傳質(zhì)單元數(shù)Nod的計算式,如式(6);再利用數(shù)值積分中值定理求得Nod,進(jìn)而計算傳質(zhì)單元高度Hod和體積傳質(zhì)系數(shù)Koda,如式(7)。
兩相流速、相比與傳質(zhì)方向?qū)w積傳質(zhì)系數(shù)的影響見圖6。圖中結(jié)果顯示:分別用有機(jī)相溶質(zhì)濃度和水相溶質(zhì)濃度表示傳質(zhì)推動力得到的體積傳質(zhì)系數(shù)Koda和Koca隨著連續(xù)相流速的增加而增大,傳質(zhì)方向相同(d→c)時,高相比的體積傳質(zhì)系數(shù)(Koda或Koca)大于低相比的體積傳質(zhì)系數(shù)。其原因主要還在于高流速和高相比的情況下,傳質(zhì)相界面積a更大。
d→c傳質(zhì)的體積傳質(zhì)系數(shù)大于c→d傳質(zhì)的體積傳質(zhì)系數(shù),但差距并不大。這是因?yàn)橐旱闻c連續(xù)相傳質(zhì)時存在的Marangoni效應(yīng)。d→c傳質(zhì)時,液滴一側(cè)會出現(xiàn)濃度局部降低區(qū)域,此處界面張力增大,液滴表面收縮抵抗液滴內(nèi)部溶質(zhì)進(jìn)入連續(xù)相,分散相液滴一側(cè)傳質(zhì)速率降低。而c→d傳質(zhì)時,分散相一側(cè)則會出現(xiàn)濃度局部增大,界面張力減小,液滴表面擴(kuò)張的趨勢促使溶質(zhì)更快進(jìn)入液滴內(nèi)部,分散相液滴傳質(zhì)速率較快,即Kod(c→d)>Kod(d→c)。但c→d的傳質(zhì)相界面積a遠(yuǎn)小于相反方向,兩種相反的效應(yīng)使得d→c的體積傳質(zhì)系數(shù)與c→d的體積傳質(zhì)系數(shù)相差并不大。
圖6不同相比和傳質(zhì)方向下連續(xù)相流速對體積傳質(zhì)系數(shù)Koda、Koca的影響
圖7不同相比和傳質(zhì)方向下篩板振動速率對體積傳質(zhì)系數(shù)Koda、Koca的影響
圖7給出了篩板振動速率對體積傳質(zhì)系數(shù)的影響。如圖所示,隨著篩板振動速率的增加,相比L=2.0的體積傳質(zhì)系數(shù)Koda有小幅度的增大,而體積傳質(zhì)系數(shù)Koca隨Af增加的變化規(guī)律卻與前者不同。主要原因在于篩板振動強(qiáng)度的加大使傳質(zhì)相界面積a增大的同時,也使塔內(nèi)兩相的軸向混合加劇,傳質(zhì)系數(shù)降低。兩種反向效應(yīng)的影響對以有機(jī)相溶質(zhì)濃度為傳質(zhì)推動力的體積傳質(zhì)系數(shù)Koda相互抵消,所以Koda的變化幅度不大。而對以水相為傳質(zhì)推動力的體積傳質(zhì)系數(shù)Koca影響卻差別較大,從圖中相比L=2.0的Koca變化規(guī)律中可以明顯看出,Af小于2.0cm/s,a的增大起主導(dǎo)作用;當(dāng)Af大于2.0cm/s時,軸向混合的影響突出。由此也可以看出,萃取過程中的軸向混合主要在于連續(xù)相。
當(dāng)相比L=2.8,體積傳質(zhì)系數(shù)Koda和Koca都隨著Af的增大而升高,說明相比L較大時,連續(xù)相的軸向混合對傳質(zhì)的影響程度在減小。
此外,c→d的傳質(zhì)過程連續(xù)相體積傳質(zhì)系數(shù)幾乎不變,部分原因是由于此時有機(jī)相作連續(xù)相,且正丁醇的黏度大。
2.4與固定篩板萃取塔的對比
圖8給出了正丁醇-丁二酸-水體系分別在振動篩板塔與固定篩板塔中的分散相滯存率和分散相“真實(shí)”傳質(zhì)單元高度的對比。圖中顯示振動篩板塔中分散相滯存率x明顯高于固定篩板塔中的x,傳質(zhì)單元高度Hod遠(yuǎn)低于固定篩板塔的Hod,而且振動篩板塔的x受連續(xù)相流速影響大,固定篩板塔的x受流速的影響微乎其微。這是由于兩種塔的萃取狀態(tài)不同(圖9),固定篩板塔的操作處于混合-澄清區(qū)[圖9(a)],振動篩板塔的操作處于分散區(qū)[圖9(b)]。
表5振動篩板塔與固定篩板塔的液泛條件與效率因數(shù)對比
表5給出振動篩板塔與固定篩板塔液泛速度與效率因數(shù)的對比情況。從表中數(shù)據(jù)得到,振動篩板的液泛通量比固定篩板塔的液泛通量提高近4.3倍,這是由于振動篩板塔外界機(jī)械能產(chǎn)生的慣性力能夠克服流體的部分重力、黏性力作用,使兩相流動阻力減小,液泛通量要高些。振動篩板塔的效率因數(shù)高于固定篩板塔約12倍。
3結(jié)論
低界面張力體系正丁醇-丁二酸-水在振動篩板萃取塔中萃取的兩相相比在高于2.8時接近液泛,篩板振動速率高于3.5 cm/s容易發(fā)生乳化。適宜操作范圍內(nèi)分散相滯存率高、液滴分布情況好、兩相流速和相比較大時,傳質(zhì)的效率較高。
溶質(zhì)丁二酸從有機(jī)相到水相的傳質(zhì)過程中,正丁醇作分散相的總體積傳質(zhì)系數(shù)大于水作分散相的總體積傳質(zhì)系數(shù)。就單個液滴而言,正丁醇作分散相的傳質(zhì)速率小于水相作分散相的傳質(zhì)速率,但是就整個塔而言,傳質(zhì)相界面積對于傳質(zhì)性能的影響更占據(jù)主導(dǎo)。
相比固定篩板萃取塔,振動篩板塔的分散相滯存率更高,兩相流動阻力更小,最大允許處理量高于固定篩板萃取塔近4.3倍,分散相“真實(shí)”傳質(zhì)單元高度降低約50%,效率因素高于固定篩板萃取塔近12倍。
符號說明
A——篩板振幅,cm
Af——振動速率,cm/s
a——傳質(zhì)相界面積,m2/m3
Dc——塔內(nèi)徑,mm
d——篩孔徑,mm
E——擴(kuò)散系數(shù),m2/s
f——篩板振動頻率,Hz
H1——實(shí)驗(yàn)運(yùn)行穩(wěn)定時兩相界面位置,m
H2——分散相液滴完全聚合后相界面位置,m
Hod——分散相“真實(shí)”傳質(zhì)單元高度,m
h——萃取有效高度,m
hc——板間距,mm
Koca——連續(xù)相體積傳質(zhì)系數(shù),s-1
Koda——分散相體積傳質(zhì)系數(shù),s-1
L——相比ud/uc,量綱為1
m——溶解平衡常數(shù),量綱為1
Nod——傳質(zhì)單元數(shù),量綱為1
t——溫度,℃
u——表觀流速,cm/s
x——分散相滯存率,量綱為1
Zc——篩板段高度,mm
γ——界面張力,mN/m
δ——篩板厚度,mm
?——篩板開孔率,%
μ——黏度,Pa/s
ρ——密度,kg/m3
下角標(biāo)
c——連續(xù)相
d——分散相